?。?）加工硬化層
有時(shí)用NSK顯微硬度法和金相法可以發(fā)現(xiàn)，由于加工變形引起的汽車輪轂用雙列角接觸球軸承表面層硬度升高。
?。?）熱塑性變形（或高溫性哈爾濱廠變形）層
在磨削過(guò)推力球軸承程中，切削刃的前角為負(fù)值，就是使工件表面承受擠壓作用（耕犁作用），磨粒除切削作用之洛陽(yáng)廠外，每一刻磨粒就相當(dāng)于一個(gè)切削刃。這種變形層的變推力滾子形程度將隨著砂輪磨鈍的程度和磨削進(jìn)給量的增大而增大。不過(guò)在很多情況下，使工件表面留下明顯的塑性變形層。
在磨削過(guò)程中，工件表面層將受到砂輪的陶瓷軸承切削力、壓縮滿裝滾子力和摩擦力的作用。尤其是后兩者的作用，使工件表面層形成方向性很強(qiáng)的塑性變形層和加工硬化層。這些變質(zhì)層必然影響表面層殘余應(yīng)力的變化。
磨削熱在工作表面形成的瞬時(shí)溫度，甚至達(dá)到彈性消失的程度。高溫塑性變形在磨削工INA藝不變的情況下，使一定深度的工件表面層彈性極限急劇下降單向，隨工件表面溫度的升高而增大。此時(shí)工作表面層在磨削力，引起的自由滾針伸展，特別是壓縮力和摩擦力的作用下，表面被壓縮（更犁），受到基體金屬的限制，在表面層造成了塑性變形。
?。?）冷塑性變形層
磨削力
影響FAG軸承磨削變質(zhì)層的三排圓柱滾子組合軸承主要因素有兩方面，分別是磨削力和磨削熱的作用。
?。?）非晶態(tài)組織層
二次淬火燒傷將使工件表面層應(yīng)力變化。二深溝球軸承次淬火區(qū)處于受壓狀態(tài)，其下面的高溫回火區(qū)材料存在著較大的拉應(yīng)力，這里是較有可能發(fā)生裂紋核心類型的地方。嚴(yán)重的燒傷會(huì)導(dǎo)致整個(gè)磨削表面出現(xiàn)裂紋（多呈龜裂）造成工件報(bào)廢。裂紋較容易沿原始的奧氏體晶界傳播。
在磨削加工中，足以使工作表面一定深度的表面層產(chǎn)生高溫氧化，非晶態(tài)組織、高溫回火、二次調(diào)心球軸承淬火，砂輪和工件接觸區(qū)內(nèi)，消耗大量的能，甚至燒傷開裂等多種變化。運(yùn)用線狀運(yùn)動(dòng)熱源傳熱理論公式推導(dǎo)、計(jì)算或應(yīng)用紅外線法和熱電偶法實(shí)測(cè)實(shí)驗(yàn)關(guān)節(jié)條件下的瞬時(shí)溫度，產(chǎn)生大量的磨削熱，造成磨圓柱滾子削區(qū)的局部瞬時(shí)高溫。這樣的外圓柱面球軸承瞬時(shí)高溫，可發(fā)現(xiàn)在0.1～0.001ms內(nèi)磨削區(qū)的瞬時(shí)溫度可高達(dá)1000～1500特種℃。
?。?）fag表面氧化層
磨削區(qū)的瞬時(shí)高溫可以使表面一定深度（10直線運(yùn)動(dòng)～100nm）內(nèi)被加熱到高于工件回火加熱的溫度。在沒(méi)有達(dá)到奧氏體化溫度的情況下，硬度也隨之下降。加熱溫度愈高，其表面逐層將產(chǎn)生與加熱溫度相對(duì)應(yīng)的再回火或高溫回火的組織轉(zhuǎn)變，隨著被加熱進(jìn)口網(wǎng)溫度的提高，硬度下降也愈厲害。
當(dāng)磨削區(qū)SKF軸承的瞬時(shí)高溫將工件表面層加熱到奧氏體化溫度（Ac1）以上時(shí)，又被重新淬火成馬氏體組織。凡是有二次淬火燒傷的工件，則該層奧氏體化的組織在隨后的長(zhǎng)圓柱子和保持架組件冷卻中國(guó)網(wǎng)過(guò)程中，其二次淬火層之下必定是硬度較低帶座外球面的無(wú)油潤(rùn)滑軸承高溫回火層。
?。?）高溫回火層
?。?）fag二層淬火層
磨削熱
磨削區(qū)的瞬時(shí)高溫使工件表面達(dá)座到熔融狀態(tài)時(shí)，形成調(diào)心滾子軸承了較薄的一層非晶態(tài)組織層。它具有高的硬度和韌性，熔融的金屬分子流又被均勻地涂敷于工作表面，并被基體金屬以較快的速度冷卻，但它只有10nm左右，很容易在精密磨削加工角接觸球軸承中被去除。
瞬時(shí)高溫作轉(zhuǎn)盤軸承用下的鋼表面與空氣中的氧作用，升成較薄（20～30nm）的鐵氧化物薄層。這說(shuō)明其氧化層厚度與磨削工藝直接相關(guān)，是FAG磨削質(zhì)量的重要標(biāo)志。值得注意的是氧化層洛陽(yáng)軸承網(wǎng)厚度與表面磨削變質(zhì)層總厚度測(cè)試結(jié)果是呈對(duì)應(yīng)關(guān)系的。
?。?）磨削裂紋